螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器分析表明，影响弯扭屈曲应力的因素主要有：①合金材料性能，②构件的截面形状及其尺寸比，③荷载类型及其存截面上的作用点位置，④跨中有无侧向支承和端部约束情况，⑤初始变形、螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器加载偏心和残余应力等初始缺陷，⑥截面的塑性发展性能等。本规范根据不同合金材料、不同荷载作用形式下各类工字形截面、槽形截面、T形截面梁的数值模拟计算结果，经统计分析后得出 α 、λ0的取值，螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器从而确定梁的弹塑性弯扭稳定系数计算公式。

图8和图9给出了同济大学完成的10根跨中集中力作用下工字形截面梁和10根槽形截面梁的弯扭稳定试验结果、螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器有限元计算值、本规范公式以及欧规公式的计算结果。对于槽形梁，考虑其截面受压部分局部屈曲的影响，按有效截面模量进行计算。由图可知：螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器本规范给出的公式与有限元计算值和试验实测值基本吻合并偏于安全；对于工字形截面，由于本规范在计算其弯扭稳定时未考虑截面的塑性发展，螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器故给出的计算结果较欧规计算结果偏小。本条中给出的翘曲计算长度系数μω＝1.0适用于端部夹支的边界约束条件；对于端部有端板固定或端部支座有加劲肋板的情况，虽然翘曲约束有所增强，但根据文献《钢结构设计原理》（陈绍蕃）的分析以及欧规的规定，除非端部加劲板的厚度用得很大，否则其对梁端翘曲的约束作用在计算中可以忽略，螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器故这里仍采用μω＝1.0。
螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器用作减小梁侧向计算长度的跨间侧向支撑应具有足够的侧向刚度并与受压翼缘相连，螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器以提供足够的支撑力阻止受压翼缘的侧向位移。采用多道支撑时，偏于安全按跨中一道支撑考虑，取计算长度系数为0.5。
6.2.3 铝合金梁整体失稳时，梁将发生较大的侧向弯曲和扭转变形，因此为了提高梁的稳定承载能力，任何梁在其端部支承处都应采取构造措施，螺旋缠绕管式换热器生产企业，螺旋螺纹管式换热器制造企业，菏泽花王容器以防止其端部截面的扭转。