菏泽花王设计制造安装工业集中供气，工厂集中供气，车间集中供气当管体仅受到侧向土压力时、亦将产生变形，其方向则与竖向土压作用相反。由于管侧土压力值要小于竖向土压力（例如1/3），因此管体的变形还取决于竖向土压力导致的变形形态。
应该认为原规范引用的计算模型在理念上还是清楚的，菏泽花王设计制造安装工业集中供气，工厂集中供气，车间集中供气但与通常的弹性地基上结构的计算模型不相协调，后者的结构上的受力，只需计算结构上受到的组合作用以及由此形成的弹性地基反力，氏即是按此理念提出了计算模型，获得上广为应用，据此条文修改为采用计算模型，以使在柔性管的变形计算方法上与沟通。
另外，菏泽花王设计制造安装工业集中供气，工厂集中供气，车间集中供气在条文给定的计算变形公式中，引入了变形滞后效应系数DL。此项系数取1.0～1.5，主要是管侧土体并非理想的弹性体，在抗力的作用下，土体会产生变形或松弛，管侧回填土的压实密度越高，滞后变形效应越显著，粘性土的滞后变形比砂性土历时更长，现象已被国内、外工程实践检测所证实（例如曾第九水厂DN2600mm 输水管进行管体检测）。菏泽花王设计制造安装工业集中供气，工厂集中供气，车间集中供气显然此项变形滞后系数取值，不仅与埋地管道覆土竣工到投入运行的时间有关，还与管道的运行功能相关，如果是压力运行，内压将使管体变形复圆。因此，对变形滞后系数的取值，对无压或低压管（内压在0.2MPa 以内）应取接近于1.5 的数值；菏泽花王设计制造安装工业集中供气，工厂集中供气，车间集中供气对于压力运行管道，竣工所投入运行的时间较短（例如不超过3 个月），则可取1.0 计算，亦即可以不考虑滞后变形的因素；对压力运行管道，从竣工到运行时间较长时，菏泽花王设计制造安装工业集中供气，工厂集中供气，车间集中供气则可取1.0＜DL＜1.5 作为设计计算采用值。
