菏泽花王储气罐，菏泽花王容器液氨储罐，菏泽市花王液氯储罐对于更复杂的加劲形式，一般很难通过弹性屈曲理论分析获得屈曲系数 k 和加劲肋修正系数 η 。在此情况下，菏泽花王储气罐，菏泽花王容器液氨储罐，菏泽市花王液氯储罐应按式(5.2.6-5)计算，其中σcr为假定加劲边简支的情况下，该复杂加劲板件的临界屈曲应力；可以按有限元法或有限条分法计算。菏泽花王储气罐，菏泽花王容器液氨储罐，菏泽市花王液氯储罐假定加劲边简支的情况下，不考虑加劲肋作用，同样尺寸的加劲板件的临界屈曲应力，可按公式(5.2.6-1)计算，并取 η ＝1.0。在公式(5.2.6-5)中取指数为0.8而非1.0，这样做是偏于保守的。菏泽花王储气罐，菏泽花王容器液氨储罐，菏泽市花王液氯储罐在缺乏计算依据或不能按式(5.2.6-5)计算时，建议忽略加劲肋的加劲作用，即取 η ＝1.0。
5.2.8 当中间加劲板件或边缘加劲板件的加劲肋高厚比过大时，加劲肋本身可能先于板件局部屈曲，这时应将加劲肋视为非加劲板件，菏泽花王储气罐，菏泽花王容器液氨储罐，菏泽市花王液氯储罐将子板件视为加劲板件分别计算其有效厚度te，加劲肋和子板件的终有效厚度应取上述有效厚度和将其作为整体按第5.2.3 条计算的有效厚度这两者中的较小值。菏泽花王储气罐，菏泽花王容器液氨储罐，菏泽市花王液氯储罐受弯构件或压弯构件中，不均匀受压加劲板件的有效厚度依赖于压应力分布不均匀系数 ψ ，而计算 ψ 首先应确定截面中和轴位置，菏泽花王储气罐，菏泽花王容器液氨储罐，菏泽市花王液氯储罐但中和轴位置又取决于各板件有效厚度在全截面中的分布，因此，需要通过迭代计算确定中和轴位置后才可以计算其他有效截面参数。当中和轴位于截面形状发生变化部分的附近时（例如工字形截面腹板和翼缘交界处），菏泽花王储气罐，菏泽花王容器液氨储罐，菏泽市花王液氯储罐迭代计算可能发生振荡不易收敛。因中和轴附近受压区域的板件实际应力很小，不易发生局部屈曲，迭代计算时可不考虑该区域板件的厚度折减以保证计算的收敛性。
有效截面特性按下述迭代方法进行计算：
菏泽花王储气罐，菏泽花王容器液氨储罐，菏泽市花王液氯储罐计算受压翼缘的有效截面。