螺旋缠绕管式换热器厂家，螺旋螺纹管式换热器企业，菏泽花王容器受压板件局部稳定系数计算公式参考了《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018和《欧洲钢结构设计规范》EC3。需要指出的是：涉及到如何考虑应力梯度对不均匀受压板件有效厚度的影响时，本规范与欧规及英规的处理方法略有差异。螺旋缠绕管式换热器厂家，螺旋螺纹管式换热器企业，菏泽花王容器本规范采用以压应力分布不均匀系数 ψ 计算屈曲系数 k 的方法；而在欧规及英规中采用以压应力分布不均匀系数 ψ 计算换算宽厚比的方法。两种方法只是在公式表述形式上有所不同，本质上仍是一致的。
5.2.6、5.2.7 加劲肋修正系数 η 用于计算加劲肋对受压板件局部屈曲承载力的提高作用。螺旋缠绕管式换热器厂家，螺旋螺纹管式换热器企业，菏泽花王容器第5.2.6条给出了常见三种加劲形式 η 的计算公式，该公式来自于 η ＝σcr/σcr0＝k/k0，其中σcr为带加劲肋单板的弹性屈曲应力理论解，k 为屈曲系数。螺旋缠绕管式换热器厂家，螺旋螺纹管式换热器企业，菏泽花王容器以边缘加劲板件为例，图4绘出了加劲肋厚度与板件厚度相同时板件宽厚比β＝15和β＝30两种情况下，螺旋缠绕管式换热器厂家，螺旋螺纹管式换热器企业，菏泽花王容器屈曲系数 k 与加劲肋高厚比c/t的关系。由图可见，届曲系数与板件屈曲波长有关。当屈曲半波较长时，增大加劲肋的高厚比，螺旋缠绕管式换热器厂家，螺旋螺纹管式换热器企业，菏泽花王容器不能显著地提高边缘加劲板件的屈曲系数，也即不能显著提高板件的临界屈曲应力。然而，考虑到实际构件中板件屈曲的相关性，螺旋缠绕管式换热器厂家，螺旋螺纹管式换热器企业，菏泽花王容器其屈曲半波长度一般不超过7倍板宽，通常可以取屈曲半波长度与宽度的比值l/b＝7来确定边缘加劲板件的屈曲系数 k 。图5是板件屈曲半波长度等于7倍板宽时，板件宽厚比等于10、20、30、40四种情况下，边缘加劲板件的屈曲系数与加劲肋高厚比的关系。由图可见，螺旋缠绕管式换热器厂家，螺旋螺纹管式换热器企业，菏泽花王容器式(5.2.6-2)给出了相对保守的计算结果。