扬州房屋鉴定机构房屋检测报告办理流程
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我们有一支经验丰富、****的专业团队，能够在*短的时间内针对不同类型的房屋进行全面的检测和鉴定，为客户提供详尽、科学、合法的检测报告。
我们的服务涵盖了各种房屋检测鉴定服务，其中包括房屋安全性鉴定报告、厂房安全性鉴定报告、危房检测与鉴定等。
以下是我们的办理流程：
房屋安全性鉴定报告办理流程
1.联系我们并预约专业检测团队
2.由专业鉴定师上门检测
3.在现场进行数据收集和记录
4.将数据提交给专业鉴定师进行分析
5.编制房屋安全性鉴定报告
6.发送检测报告给客户
厂房安全性鉴定报告办理流程
1.联系我们并预约专业检测团队
2.由专业鉴定师上门检测
3.在现场进行数据收集和记录
4.将数据提交给专业鉴定师进行分析
5.编制厂房安全性鉴定报告
6.发送检测报告给客户
我们是一家正规的房屋检测鉴定机构，所有检测鉴定均符合国家规范和标准。
我们拥有一整套科学的检测方法和专业的检测设备，其中包括红外线测温仪、雷达扫描仪、探伤仪等，能够全面、准确地检测并鉴定各种安全隐患。
我们的鉴定报告具有法律效力，能够为客户提供有效的法律保障。
在我们的服务中，客户至上，我们一直秉承着“专业、可靠、高效”的服务理念，为广大客户提供*优质的服务。
欢迎广大客户联系我们进行咨询和服务需求。
建筑结构荷载规范(下）
8风荷载
8.1风荷载标准值及基本风压
8.1.1【本条自2022年1月1日起废止】垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下列规定确定：
1计算主要受力结构时，应按下式计算：
式中：wk——风荷载标准值(kN／m2)；
βz——高度z处的风振系数；
μs——风荷载体型系数；
μz——风压高度变化系数；
w0——基本风压(kN／m2)。
2计算围护结构时，应按下式计算：
式中：βgz——高度z处的阵风系数；
μs1——风荷载局部体型系数。
8.1.2【本条自2022年1月1日起废止】基本风压应采用按本规范规定的方法确定的50年重现期的风压，但不得小于0.3kN／m2。
对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压的取值应适当提高，并应符合有关结构设计规范的规定。
8.1.3全国各城市的基本风压值应按本规范附录E中表E.5重现期R为50年的值采用。
当城市或建设地点的基本风压值在本规范表E.5没有给出时，基本风压值应按本规范附录E规定的方法，根据基本风压的定义和当地年*大风速资料，通过统计分析确定，分析时应考虑样本数量的影响。
当地没有风速资料时，可根据附近地区规定的基本风压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定；也可比照本规范附录E中附图E.6.3全国基本风压分布图近似确定。
8.1.4风荷载的组合值系数、频遇值系数和准**值系数可分别取0.6、0.4和0.0。
8.2风压高度变化系数
8.2.1对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按表8.2.1确定。
地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
8.2.2对于山区的建筑物，风压高度变化系数除可按平坦地面的粗糙度类别由本规范表8.2.1确定外，还应考虑地形条件的修正，修正系数η应按下列规定采用：
1对于山峰和山坡，修正系数应按下列规定采用：
1)顶部B处的修正系数可按下式计算：
式中：tanα——山峰或山坡在迎风面一侧的坡度；当tanα大于0.3时，取0.3；
k——系数，对山峰取2.2，对山坡取1.4；
H——山顶或山坡全高(m)；
z——建筑物计算位置离建筑物地面的高度(m)；当z＞2.5H时，取z＝2.5H。
2)其他部位的修正系数，可按图8.2.2所示，取A、C处的修正系数ηA、ηC为1，AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定。
2对于山间盆地、谷地等闭塞地形，η可在0.75～0.85选取。
3对于与风向一致的谷口、山口，η可在1.20～1.50选取。
8.2.3对于远海海面和海岛的建筑物或构筑物，风压高度变化系数除可按A类粗糙度类别由本规范表8.2.1确定外，还应考虑表8.2.3中给出的修正系数。
8.3风荷载体型系数
8.3.1房屋和构筑物的风荷载体型系数，可按下列规定采用：
1房屋和构筑物与表8.3.1中的体型类同时，可按表8.3.1的规定采用；
2房屋和构筑物与表8.3.1中的体型不同时，可按有关资料采用；当无资料时，宜由风洞试验确定；
3对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定。
8.3.4计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数μs1可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：
1当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；
2当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数**值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其他屋面区域折减系数取1.0；
3当从属面积大于1m2小于25m2时，墙面和**值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：
8.3.5计算围护构件风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：
1封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取—0.2或0.2；
2仅一面墙有主导洞口的建筑物，按下列规定采用：
1)当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4μs1；
2)当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6μs1；
3)当开洞率大于0.30时，取0.8μs1。
3其他情况，应按开放式建筑物的μs1取值。
注：1主导洞口的开洞率是指单个主导洞口面积与该墙面全部面积之比；
2μs1应取主导洞口对应位置的值。
8.3.6建筑结构的风洞试验，其试验设备、试验方法和数据处理应符合相关规范的规定。
8.4顺风向风振和风振系数
8.4.1对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋，以及基本自振周期T1大于0.25s的各种高耸结构，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。
顺风向风振响应计算应按结构随机振动理论进行。
对于符合本规范第8.4.3条规定的结构，可采用风振系数法计算其顺风向风荷载。
注：1结构的自振周期应按结构动力学计算；近似的基本自振周期T1可按附录F计算；
2高层建筑顺风向风振加速度可按本规范附录J计算。
8.4.2对于风敏感的或跨度大于36m的柔性屋盖结构，应考虑风压脉动对结构产生风振的影响。
屋盖结构的风振响应，宜依据风洞试验结果按随机振动理论计算确定。
8.4.3对于一般竖向悬臂型结构，例如高层建筑和构架、塔架、烟囱等高耸结构，均可仅考虑结构第一振型的影响，结构的顺风向风荷载可按公式(8.1.1-1)计算。
z高度处的风振系数βz可按下式计算：
式中：g——峰值因子，可取2.5；
I10——10m高度名义湍流强度，对应A、B、C和D类地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；
R——脉动风荷载的共振分量因子；
Bz——脉动风荷载的背景分量因子。
8.4.4脉动风荷载的共振分量因子可按下列公式计算：
式中：f1——结构第1阶自振频率(Hz)；
kw——地面粗糙度修正系数，对A类、B类、C类和D类地面粗糙度分别取1.28、1.0、0.54和0.26；
ζ1——结构阻尼比，对钢结构可取0.01，对有填充墙的钢结构房屋可取0.02，对钢筋混凝土及砌体结构可取0.05，对其他结构可根据工程经验确定。
8.4.5脉动风荷载的背景分量因子可按下列规定确定：
1对体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑和高耸结构，可按下式计算：
式中：1(z)——结构第1阶振型系数；
H——结构总高度(m)，对A、B、C和D类地面粗糙度，H的取值分别不应大于300m、350m、450m和550m；
ρx——脉动风荷载水平方向相关系数；
ρz——脉动风荷载竖直方向相关系数；
k、a1——系数，按表8.4.5-1取值。
2对迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线或接近直线变化，而质量沿高度按连续规律变化的高耸结构，式(8.4.5)计算的背景分量因子Bz应乘以修正系数θB和θv。
θB为构筑物在z高度处的迎风面宽度B(z)与底部宽度B(0)的比值；θv可按表8.4.5-2确定。
8.4.6脉动风荷载的空间相关系数可按下列规定确定：
1竖直方向的相关系数可按下式计算：
式中：H——结构总高度(m)；对A、B、C和D类地面粗糙度，H的取值分别不应大于300m、350m、450m和550m。
2水平方向相关系数可按下式计算：
式中：B——结构迎风面宽度(m)，B≤2H。
3对迎风面宽度较小的高耸结构，水平方向相关系数可取ρx＝1。
8.4.7振型系数应根据结构动力计算确定。
对外形、质量、刚度沿高度按连续规律变化的竖向悬臂型高耸结构及沿高度比较均匀的高层建筑，振型系数1(z)也可根据相对高度z／H按本规范附录G确定。
8.5横风向和扭转风振
8.5.1对于横风向风振作用效应明显的高层建筑以及细长圆形截面构筑物，宜考虑横风向风振的影响。
8.5.2横风向风振的等效风荷载可按下列规定采用：
1对于平面或立面体型较复杂的高层建筑和高耸结构，横风向风振的等效风荷载wLk宜通过风洞试验确定，也可比照有关资料确定；
2对于圆形截面高层建筑及构筑物，其由跨临界强风共振(旋涡脱落)引起的横风向风振等效风荷载wLk可按本规范附录H.1确定；
3对于矩形截面及凹角或削角矩形截面的高层建筑，其横风向风振等效风荷载wLk可按本规范附录H.2确定。
注：高层建筑横风向风振加速度可按本规范附录J计算。
8.5.3对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数Re的情况进行横风向风振(旋涡脱落)的校核：
1当Re＜3×105且结构顶部风速vH大于vcr时，可发生亚临界的微风共振。
此时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速vcr不小于15m／s。
2当Re≥3.5×106且结构顶部风速vH的1.2倍大于vcr时，可发生跨临界的强风共振，此时应考虑横风向风振的等效风荷载。
3当雷诺数为3×105≤Re＜3.5×106时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。
4雷诺数Re可按下列公式确定：
式中：v——计算所用风速，可取临界风速值vcr；
D——结构截面的直径(m)，当结构的截面沿高度缩小时(倾斜度不大于0.02)，可近似取2／3结构高度处的直径。
5临界风速vcr和结构顶部风速vH可按下列公式确定：
式中：Ti——结构第i振型的自振周期，验算亚临界微风共振时取基本自振周期T1；
St——斯脱罗哈数，对圆截面结构取0.2；
μH——结构顶部风压高度变化系数；
w0——基本风压(kN／m2)；
ρ——空气密度(kg／m3)。
8.5.4对于扭转风振作用效应明显的高层建筑及高耸结构，宜考虑扭转风振的影响。
8.5.5扭转风振等效风荷载可按下列规定采用：
1对于体型较复杂以及质量或刚度有显著偏心的高层建筑，扭转风振等效风荷载wTk宜通过风洞试验确定，也可比照有关资料确定；
2对于质量和刚度较对称的矩形截面高层建筑，其扭转风振等效风荷载wTk可按本规范附录H.3确定。
8.5.6顺风向风荷载、横风向风振及扭转风振等效风荷载宜按表8.5.6考虑风荷载组合工况。
表8.5.6中的单位高度风力FDk、FLk及扭矩TTk标准值应按下列公式计算：
式中：FDk——顺风向单位高度风力标准值(kN／m)；
FLk——横风向单位高度风力标准值(kN／m)；
TTk——单位高度风致扭矩标准值(kN·m／m)；
wk1、wk2——迎风面、背风面风荷载标准值(kN／m2)；
wLk、wTk——横风向风振和扭转风振等效风荷载标准值(kN／m2)；
B——迎风面宽度(m)。
8.6阵风系数
8.6.1计算围护结构(包括门窗)风荷载时的阵风系数应按表8.6.1确定。
9温度作用
9.1一般规定
9.1.1温度作用应考虑气温变化、太阳辐射及使用热源等因素，作用在结构或构件上的温度作用应采用其温度的变化来表示。
9.1.2计算结构或构件的温度作用效应时，应采用材料的线膨胀系数αT。
常用材料的线膨胀系数可按表9.1.2采用。
9.1.3温度作用的组合值系数、频遇值系数和准**值系数可分别取0.6、0.5和0.4。
9.2基本气温
9.2.1基本气温可采用按本规范附录E规定的方法确定的50年重现期的月平均*高气温Tmax和月平均*低气温Tmin。
全国各城市的基本气温值可按本规范附录E中表E.5采用。
当城市或建设地点的基本气温值在本规范附录E中没有给出时，基本气温值可根据当地气象台站记录的气温资料，按附录E规定的方法通过统计分析确定。
当地没有气温资料时，可根据附近地区规定的基本气温，通过气象和地形条件的对比分析确定；也可比照本规范附录E中图E.6.4和图E.6.5近似确定。
9.2.2对金属结构等对气温变化较敏感的结构，宜考虑极端气温的影响，基本气温Tmax和Tmin可根据当地气候条件适当增加或降低。
9.3均匀温度作用
9.3.1均匀温度作用的标准值应按下列规定确定：
1对结构*大温升的工况，均匀温度作用标准值按下式计算：
式中：△Tk——均匀温度作用标准值(℃)；
Ts,max——结构*高平均温度(℃)；
T0,min——结构*低初始平均温度(℃)。
2对结构*大温降的工况，均匀温度作用标准值按下式计算：
式中：Ts,min——结构*低平均温度(℃)；
T0,max——结构*高初始平均温度(℃)。
9.3.2结构*高平均温度Ts,max和*低平均温度Ts,min宜分别根据基本气温Tmax和Tmin按热工学的原理确定。
对于有围护的室内结构，结构平均温度应考虑室内外温差的影响；对于暴露于室外的结构或施工期间的结构，宜依据结构的朝向和表面吸热性质考虑太阳辐射的影响。
9.3.3结构的*高初始平均温度T0,max和*低初始平均温度T0,min应根据结构的合拢或形成约束的时间确定，或根据施工时结构可能出现的温度按不利情况确定。
10偶然荷载
10.1一般规定
10.1.1偶然荷载应包括爆炸、撞击、火灾及其他偶然出现的灾害引起的荷载。
本章规定仅适用于爆炸和撞击荷载。
10.1.2当采用偶然荷载作为结构设计的主导荷载时，在允许结构出现局部构件破坏的情况下，应保证结构不致因偶然荷载引起连续倒塌。
10.1.3偶然荷载的荷载设计值可直接取用按本章规定的方法确定的偶然荷载标准值。
10.3撞击
10.3.1电梯竖向撞击荷载标准值可在电梯总重力荷载的(4～6)倍范围内选取。
10.3.2汽车的撞击荷载可按下列规定采用：
1顺行方向的汽车撞击力标准值Pk(kN)可按下式计算：
式中：m——汽车质量(t)，包括车自重和载重；
v——车速(m／s)；
t——撞击时间(s)。
2撞击力计算参数m、v、t和荷载作用点位置宜按照实际情况采用；当无数据时，汽车质量可取15t，车速可取22.2m／s，撞击时间可取1.0s，小型车和大型车的撞击力荷载作用点位置可分别取位于路面以上0.5m和1.5m处。
3垂直行车方向的撞击力标准值可取顺行方向撞击力标准值的0.5倍，二者可不考虑同时作用。
10.3.3直升飞机非正常着陆的撞击荷载可按下列规定采用：
1竖向等效静力撞击力标准值Pk(kN)可按下式计算：
式中：C——系数，取3kN·kg-0.5；
m——直升飞机的质量(kg)。
2竖向撞击力的作用范围宜包括停机坪内任何区域以及停机坪边缘线7m之内的屋顶结构。
3竖向撞击力的作用区域宜取2m×2m。
附录C楼面等效均布活荷载的确定方法
C.0.1楼面(板、次梁及主梁)的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力、变形及裂缝的等值要求来确定。
在一般情况下，可仅按内力的等值来确定。
C.0.2连续梁、板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。
但计算内力时，仍应按连续考虑。
C.0.3由于生产、检修、安装工艺以及结构布置的不同，楼面活荷载差别较大时，应划分区域分别确定等效均布活荷载。
C.0.4单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载可按下列规定计算：
1等效均布活荷载qe可按下式计算：
式中：l——板的跨度；
b——板上荷载的有效分布宽度，按本附录C.0.5确定；
Mmax——简支单向板的***大弯矩，按设备的*不利布置确定。
2计算Mmax时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上由操作荷载引起的弯矩。
C.0.5单向板上局部荷载的有效分布宽度b，可按下列规定计算：
1当局部荷载作用面的长边平行于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b为(图C.0.5-1)：
2当荷载作用面的长边垂直于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b按下列规定确定(图C.0.5-2)：
式中：l——板的跨度；
bcx、bcy——荷载作用面平行和垂直于板跨的计算宽度，分别取bcx=btx+2s+h，bcy=bty+2s+h。
其中btx为荷载作用面平行于板跨的宽度，bty为荷载作用面垂直于板跨的宽度，s为垫层厚度，h为板的厚度。
3当局部荷载作用在板的非支承边附近，即时（图C.0.5-1)，荷载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算：
式中：b′——折减后的有效分布宽度；
d——荷载作用面中心至非支承边的距离。
4当两个局部荷载相邻且e＜b时(图C.0.5-3)，荷载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算：
式中：e——相邻两个局部荷载的中心间距。
5悬臂板上局部荷载的有效分布宽度（图C.0.5-4）按下式计算：
式中：x——局部荷载作用面中心至支座的距离。
C.0.6双向板的等效均布荷载可按与单向板相同的原则，按四边简支板的***大弯矩等值来确定。
C.0.7次梁(包括槽形板的纵肋)上的局部荷载应按下列规定确定等效均布活荷载：
1等效均布活荷载应取按弯矩和剪力等效的均布活荷载中的较大者，按弯矩和剪力等效的均布活荷载分别按下列公式计算：
2按简支梁计算Mmax与Vmax时，除了直接传给次梁的局部荷载外，还应考虑邻近板面传来的活荷载(其中设备荷载应考虑动力影响，并扣除设备所占面积上的操作荷载)，以及两侧相邻次梁卸荷作用。
C.0.8当荷载分布比较均匀时，主梁上的等效均布活荷载可由全部荷载总和除以全部受荷面积求得。
C.0.9柱、基础上的等效均布活荷载，在一般情况下，可取与主梁相同。
附录D工业建筑楼面活荷载
D.0.1一般金工车间、仪器仪表生产车间、半导体器件车间、棉纺织车间、轮胎厂准备车间和粮食加工车间的楼面等效均布活荷载，可按表D.0.1-1～表D.0.1-6采用。
注：1表列荷载适用于单向支承的现浇梁板及预制槽形板等楼面结构，对于槽形板，表列板跨系指槽形板纵肋间距。
2表列荷载不包括隔墙和吊顶自重。
3表列荷载考虑了安装、检修和正常使用情况下的设备(包括动力影响)和操作荷载。
4设计墙、柱、基础时，表列楼面活荷载可采用与设计主梁相同的荷载。
附录E基本雪压、风压和温度的确定方法
E.1基本雪压
E.1.1在确定雪压时，观察场地应符合下列规定：
1观察场地周围的地形为空旷平坦；
2积雪的分布保持均匀；
3设计项目地点应在观察场地的地形范围内，或它们具有相同的地形；
4对于积雪局部变异特别大的地区，以及高原地形的山区，应予以专门调查和特殊处理。
E.1.2雪压样本数据应符合下列规定：
1雪压样本数据应采用单位水平面积上的雪重(kN／m2)；
2当气象台站有雪压记录时，应直接采用雪压数据计算基本雪压；当无雪压记录时，可采用积雪深度和密度按下式计算雪压s：
式中：h——积雪深度，指从积雪表面到地面的垂直深度(m)；
ρ——积雪密度(t／m3)；
g——重力加速度，9.8m／s2。
3雪密度随积雪深度、积雪时间和当地的地理气候条件等因素的变化有较大幅度的变异，对于无雪压直接记录的台站，可按地区的平均雪密度计算雪压。
E.1.3历年*大雪压数据按每年7月份到次年6月份间的*大雪压采用。
E.1.4基本雪压按E.3中规定的方法进行统计计算，重现期应取50年。
E.2基本风压
E.2.1在确定风压时，观察场地应符合下列规定：
1观测场地及周围应为空旷平坦的地形；
2能反映本地区较大范围内的气象特点，避免局部地形和环境的影响。
E.2.2风速观测数据资料应符合下述要求：
1应采用自记式风速仪记录的10min平均风速资料，对于以往非自记的定时观测资料，应通过适当修正后加以采用。
2风速仪标准高度应为10m；当观测的风速仪高度与标准高度相差较大时，可按下式换算到标准高度的风速v：
式中：z——风速仪实际高度(m)；
vz——风速仪观测风速(m／s)；
α——空旷平坦地区地面粗糙度指数，取0.15。
3使用风杯式测风仪时，必须考虑空气密度受温度、气压影响的修正。
E.2.3选取年*大风速数据时，一般应有25年以上的风速资料；当无法满足时，风速资料不宜少于10年。
观测数据应考虑其均一性，对不均一数据应结合周边气象站状况等作合理性订正。
E.2.4基本风压应按下列规定确定：
1基本风压w0应根据基本风速按下式计算：
式中：v0——基本风速；
ρ——空气密度(t／m3)。
2基本风速v0应按本规范附录E.3中规定的方法进行统计计算，重现期应取50年。
3空气密度ρ可按下列规定采用：
1)空气密度ρ可按下式计算：
式中：t——空气温度(℃)；
p——气压(Pa)；
pvap——水汽压(Pa)。
2)空气密度ρ也可根据所在地的海拔高度按下式近似估算：
式中z——海拔高度(m)。
E.3雪压和风速的统计计算
E.3.1雪压和风速的统计样本均应采用年*大值，并采用极值Ⅰ型的概率分布，其分布函数应为：
式中：x——年*大雪压或年*大风速样本；
u——分布的位置参数，即其分布的众值；
α——分布的尺度参数；
σ——样本的标准差；
μ——样本的平均值。
E.3.2当由有限样本n的均值x和标准差σ1作为μ和σ的近似估计时，分布参数u和α应按下列公式计算：
式中：C1、C2——系数，按表E.3.2采用。
E.4基本气温
E.4.1气温是指在气象台站标准百叶箱内测量所得按小时定时记录的温度。
E.4.2基本气温根据当地气象台站历年记录所得的*高温度月的月平均*高气温值和*低温度月的月平均*低气温值资料，经统计分析确定。
月平均*高气温和月平均*低气温可假定其服从极值Ⅰ型分布，基本气温取极值分布中平均重现期为50年的值。
E.4.3统计分析基本气温时，选取的月平均*高气温和月平均*低气温资料一般应取*近30年的数据；当无法满足时，不宜少于10年的资料。
附录F结构基本自振周期的经验公式
F.1高耸结构
F.1.1一般高耸结构的基本自振周期，钢结构可取下式计算的较大值，钢筋混凝土结构可取下式计算的较小值：
式中：H——结构的高度(m)。
F.1.2烟囱和塔架等具体结构的基本自振周期可按下列规定采用：
1烟囱的基本自振周期可按下列规定计算：
1）高度不超过60m的砖烟囱的基本自振周期按下式计算：
2）高度不超过150m的钢筋混凝土烟囱的基本自振周期按下式计算：
3）高度超过150m，但低于210m的钢筋混凝土烟囱的基本自振周期按下式计算:
式中：H——烟囱高度(m)；
d——烟囱1／2高度处的外径(m)。
2石油化工塔架(图F.1.2)的基本自振周期可按下列规定计算：
1)圆柱(筒)基础塔(塔壁厚不大于30mm)的基本自振周期按下列公式计算：
式中：H——从基础底板或柱基顶面至设备塔顶面的总高度(m)；
D0——设备塔的外径(m)；对变直径塔，可按各段高度为权，取外径的加权平均值。
(a)圆柱基础塔；(b)圆筒基础塔；(c)方形(板式)框架基础塔；(d)环形框架基础塔
2)框架基础塔(塔壁厚不大于30mm)的基本自振周期按下式计算：
3)塔壁厚大于30mm的各类设备塔架的基本自振周期应按有关理论公式计算。
4)当若干塔由平台连成一排时，垂直于排列方向的各塔基本自振周期T1可采用主塔(即周期*长的塔)的基本自振周期值；平行于排列方向的各塔基本自振周期T1可采用主塔基本自振周期乘以折减系数0.9。
F.2高层建筑
F.2.1一般情况下，高层建筑的基本自振周期可根据建筑总层数近似地按下列规定采用：
1钢结构的基本自振周期按下式计算：
式中：n——建筑总层数。
2钢筋混凝土结构的基本自振周期按下式计算：
F.2.2钢筋混凝土框架、框剪和剪力墙结构的基本自振周期可按下列规定采用：
1钢筋混凝土框架和框剪结构的基本自振周期按下式计算：
2钢筋混凝土剪力墙结构的基本自振周期按下式计算：
式中：H——房屋总高度(m)；
B——房屋宽度(m)。
附录G结构振型系数的近似值
G.0.1结构振型系数应按实际工程由结构动力学计算得出。
一般情况下，对顺风向响应可仅考虑第1振型的影响，对圆截面高层建筑及构筑物横风向的共振响应，应验算第1至第4振型的响应。
本附录列出相应的前4个振型系数。
G.0.2迎风面宽度远小于其高度的高耸结构，其振型系数可按表G.0.2采用。
G.0.3迎风面宽度较大的高层建筑，当剪力墙和框架均起主要作用时，其振型系数可按表G.0.3采用。
G.0.4对截面沿高度规律变化的高耸结构，其第1振型系数可按表G.0.4采用。
附录H横风向及扭转风振的等效风荷载
H.1圆形截面结构横风向风振等效风荷载
H.1.1跨临界强风共振引起在z高度处振型j的等效风荷载标准值可按下列规定确定：
1等效风荷载标准值wLk,j(kN／m2)可按下式计算：
式中：λj——计算系数；
vcr——临界风速，按本规范公式(8.5.3-2)计算；
j(z)——结构的第j振型系数，由计算确定或按本规范附录G确定；
ζj——结构第j振型的阻尼比；对第1振型，钢结构取0.01，房屋钢结构取0.02，混凝土结构取0.05；对高阶振型的阻尼比，若无相关资料，可近似按第1振型的值取用。
2临界风速起始点高度H1可按下式计算：
式中：α——地面粗糙度指数，对A、B、C和D四类地面粗糙度分别取0.12、0.15、0.22和0.30；
vH——结构顶部风速(m／s)，按本规范公式(8.5.3-3)计算。
注：横风向风振等效风荷载所考虑的高阶振型序号不大于4，对一般悬臂型结构，可只取第1或第2阶振型。
3计算系数λj可按表H.1.1采用。
H.2矩形截面结构横风向风振等效风荷载
H.2.1矩形截面高层建筑当满足下列条件时，可按本节的规定确定其横风向风振等效风荷载：
1建筑的平面形状和质量在整个高度范围内基本相同；
2高宽比H／在4～8之间，深宽比D／B在0.5～2之间，其中B为结构的迎风面宽度，D为结构平面的进深(顺风向尺寸)；
3 vHTL1／≤10，TL1为结构横风向第1阶自振周期，vH为结构顶部风速。
H.2.2矩形截面高层建筑横风向风振等效风荷载标准值可按下式计算：
式中：wLk——横风向风振等效风荷载标准值(kN／m2)，计算横风向风力时应乘以迎风面的面积；
g——峰值因子，可取2.5；
C′L——横风向风力系数；
RL——横风向共振因子。
H.2.3横风向风力系数可按下列公式计算：
式中：Cm——横风向风力角沿修正系数，可按本附录第H.2.5条的规定采用；
α——风速剖面指数，对应A、B、C和D类粗糙度分别取0.12、0.15、0.22和0.30；
CR——地面粗糙度系数，对应A、B、C和D类粗糙度分别取0.236、0.211、0.202和0.197。
H.2.4横风向共振因子可按下列规定确定：
1横风向共振因子RL可按下列公式计算：
式中：SFL——无量纲横风向广义风力功率谱；
Csm——横风向风力功率谱的角沿修正系数，可按本附录第H.2.5条的规定采用；
ζ1——结构第1阶振型阻尼比；
KL——振型修正系数；
ζa1——结构横风向第1阶振型气动阻尼比；
T*L1——折算周期。
2无量纲横风向广义风力功率谱SFL，可根据深宽比D／B和折算频率f*L1按图H.2.4确定。
折算频率f*L1按下式计算：
式中：fL1——结构横风向第1阶振型的频率(Hz)。
H.2.5角沿修正系数Cm和Csm可按下列规定确定：
1对于横截面为标准方形或矩形的高层建筑，Cm和Csm取1.0；
2对于图H.2.5所示的削角或凹角矩形截面，横风向风力系数的角沿修正系数Cm可按下式计算：
H.3矩形截面结构扭转风振等效风荷载
H.3.1矩形截面高层建筑当满足下列条件时，可按本节的规定确定其扭转风振等效风荷载：
1建筑的平面形状在整个高度范围内基本相同；
2刚度及质量的偏心率(偏心距／回转半径)小于0.2；
3 D/B在1.5～5范围内，其中TT1为结构第1阶扭转振型的周期(s)，应按结构动力计算确定。
H.3.2矩形截面高层建筑扭转风振等效风荷载标准值可按下式计算：
式中：wTk——扭转风振等效风荷载标准值(kN／m2)，扭矩计算应乘以迎风面面积和宽度；
μH——结构顶部风压高度变化系数；
g——峰值因子，可取2.5；
C′T——风致扭矩系数；
RT——扭转共振因子。
H.3.3风致扭矩系数可按下式计算：
H.3.4扭转共振因子可按下列规定确定：
1扭转共振因子可按下列公式计算:
式中：FT——扭矩谱能量因子；
KT——扭转振型修正系数；
r——结构的回转半径（m）。
2扭矩谱能量因子FT可根据深宽比D/B和扭转折算频率按图H.3.4确定。
扭转折算频率按下式计算：
式中：fT1——结构第1阶扭转自振频率(Hz)。
附录J高层建筑顺风向和横风向风振加速度计算
J.1顺风向风振加速度计算
J.1.1体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑，顺风向风振加速度可按下式计算：
式中，aD,z——高层建筑z高度顺风向风振加速度(m／s2)；
g——峰值因子，可取2.5；
I10——10m高度名义湍流度，对应A、B、C和D类地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；
wR——重现期为R年的风压(kN／m2)，可按本规范附录E公式(E.3.3)计算；
B——迎风面宽度(m)；
m——结构单位高度质量(t／m)；
μz——风压高度变化系数；
μs——风荷载体型系数；
Bz——脉动风荷载的背景分量因子，按本规范公式(8.4.5)计算；
ηa——顺风向风振加速度的脉动系数。
J.1.2顺风向风振加速度的脉动系数ηa可根据结构阻尼比ζ1和系数x1，按表J.1.2确定。
系数x1按本规范公式(8.4.4-2)计算。
J.2横风向风振加速度计算
J.2.1体型和质量沿高度均匀分布的矩形截面高层建筑，横风向风振加速度可按下式计算：
式中：aL,z——高层建筑z高度横风向风振加速度(m／s2)；
g——峰值因子，可取2.5；
wR——重现期为R年的风压(kN／m2)，可按本规范附录E第E.3.3条的规定计算；
B——迎风面宽度(m)；
m——结构单位高度质量(t／m)；
μH——结构顶部风压高度变化系数；
SFL——无量纲横风向广义风力功率谱，可按本规范附录H第H.2.4条确定；
Csm——横风向风力谱的角沿修正系数，可按本规范附录H第H.2.5条的规定采用；
L1(z)——结构横风向第1阶振型系数；
ζ1——结构横风向第1阶振型阻尼比；
ζa1——结构横风向第1阶振型气动阻尼比，可按本规范附录H公式(H.2.4-3)计算。