西门子变频调速系统
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组和反馈绕组包在中间，则绕完原边绕组前半部分，并用一层绕完副边和反馈绕组后，再多加几层薄膜胶带绝缘，*后绕制原边绕组后半部分。6.变压器加气隙后的高压开关电压脉冲实测波形
电流密度为4A/mm2时的载流量达到0.2463A，其功率容量足够大了。当采用EI-28、磁芯单侧加气隙0.14mm时，在TOP202漏极测量的轻载和重载条件下的高压开关脉冲电压波形，可见轻载时，电源变换器工作为非连续状态，重载时电源变换器工作则变为连续状态，TOPSwitch漏极电压实侧波形率越高，高频电流在导线中的穿透深度越小，则电阻越大。所以在100kHz开关频率下，为了保证高频电流完全穿透导线，尽量减小交流电阻，导线的铜截面直径不能大于0.33mm；再考虑外部绝缘层厚度，在测量漆包线时还需留有余地（再增加0.22～0.05mm）。
对于20～30W的小功率开关电源变压器，原边绕组的电流很小，选用的漆包线外部直径可减小到0.33mm，它的铜芯标称直径为0.28mm。也可选用铜芯直径为0.38mm（穿透半径仅0.19mm）、测量绝缘外径为0.44mm的常用高强度聚酯漆包线，这要根据选用的变压器磁芯规格、骨架尺寸来确定。
在100kHz开关频率下，铜芯导线的穿透深度是0.20～0.22mm，圆形铜芯导线则是两倍的穿透深度0.40～0.44mm，再增加聚酯绝缘外层厚度0.06mm，则漆包线测量绝缘外径*大不能超过0.46～0.51mm。
采用EI-28磁芯的骨架绕线宽度，与采用PQ26/25磁芯的骨架宽度不相同。另外，根据不同功率和设计的绕组匝数，为了让紧密绕制的漆包线尽量均匀分布在每一层的大部分空间，并尽可能减小铜阻，因此选用的漆包线直径也不相同。对于15～25W的小功率开关电源，采用0.28mm铜芯直径的漆包线，它在
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仍然有富余，为减小铜阻，可增大铜截面积，采用测量外径为0.38mm（铜径为0.33mm）的漆包线，这是经过反复计算得出的。当然对于一个确定的变压器骨架，原边绕组尽可能避免*后几圈多占一层，需要适当调节漆包线的直径，尽量减少层数，实现均匀分布，这也是一种绕制技巧。
高频电流的集肤效应，意味着导线的有效截面积减小，PWM脉宽调制型开关稳压电源工作频率越高，交变电流的实际电阻也越大。开关电源工作频率已从十几年骨架进线接点的漆包线可在“2”引脚上紧绕2～3圈，先不必焊牢，并应剪留2～3cm长度作余量。如果原边绕组全部在*里层，则原边引脚在“3”引脚紧绕几圈输出（多留几厘米长度漆包线便于*后焊在印制电路板上），作为电路的②端输出接TOP202-D漏极；如果原边绕组分两段绕制，前半段在*里层，后半段在*外层，副边绕组和反馈绕组都包在中间，则*外层的进线端接“4”引脚，绕完后的出线端接“5”引脚，它对应电路图中的标记②端。绕制好了变压器后，再把“3”与“4”两引脚在外部焊接短路。
左上方10引脚接电路中的直流地④端，它是副边绕组漆包线的接入端，即起始焊点，绕完后的引脚9（即副边电路输出端③）在电路板上接整流二极管VD2正极端；8引脚是空引脚，位于中间，便于远离与副边反馈绕组接点。骨架7引脚是反馈绕组的入线端，它接原边的高压地线，并与TOP202-S源极短接；反馈绕组的出线接骨架6引脚，它在电路图中是⑤端引出线，接整流二极管VD3的正极，并经负极再去TOP202-C控制脚。
采用铁氧体磁芯的PWM脉宽调制高频开关稳压电源，对主功率变压器有如下3项要求。
（1）尽可能减小漏磁，能保证较小的绕组漏电感
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。
另外，由于所采用的铁氧体磁性材料，具有低的矫顽力，磁滞回线环面积也小，自然使主功率变压器的铁耗也小。而较高的电阻率，又能使磁芯的涡流减小，则铁耗也减小。价格较低的锰锌铁氧体（Mn-Zn-Fe）R2KB材料，其导磁率高达2000μi，饱和磁通密度BS的值为480mT（25℃时为480mT，在60℃时为420 mT）；它的工作频率可高达500～1000kHz，它还有高电阻率ρ=6Ω·m。EI-28型入*低值达AC 55V、*高为AC 225V）的20～30W（直流输出+15V，峰-峰值为2A）的开关稳压电源。
由于电源的试验条件是千差万别的，即使采用相同的IC器件，相同型号的变压器磁芯，相同型号的其他元器件，完全相同的电路设计和功率容量、输入电压和输出电压，并且采用同一种尺寸的变压器骨架，采用同一种直径的绝缘漆包线绕制，变压器的原边绕组与副边绕组匝数也完全相同，但是，只要变压器铁芯的铁氧体材料生产厂家不同，甚至采用同一厂家在不同时期生产的同种铁芯制作同类型电源，其性能也不可能完全一致，电气参数总会存在一些差异，有时差别相当大，也是正常的现象。降低，它取决于副边回路的参数。
在非连续状态和临界状态下，当开关管导通后，磁通从零值Φ0（实际上是磁滞回线对应的剩余磁通Br）升到Φ1；当开关管截止后，磁通又从Φ1返回Φ0的原来位置，实现磁通复位。