日本进口HIR交叉滚子导轨
日本进口HIR交叉滚子滑台
日本进口HIR交叉滚子工作台
VRU6110 VRU6160 VRU6210 VRU6260 VRU6310
VRU6360 VRU6410 VRU9210 VRU9310 VRU9410
VRU9510 VRU9610 VRU9710 VRU9810 VRU9910
VRU91010
VR9-200HX10Z VR9-300HX15Z VR9-400HX20Z VR9-500HX25Z VR9-600HX30Z
VR9-700HX35Z VR9-800HX40Z VR9-900HX45Z VR9-1000HX50ZVR9-1100HX55Z
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z玻璃雕刻接納直角龍式布局，有6個傳動軸，分別是x、y、y′，z、c、s軸。
此中x、y、z軸用來控制磨削砂的空間位置；y、y′是同步軸(因爲該床的橫梁很長必須由兩個動同步驅動)；c軸繞z軸旋轉，控制砂的偏轉姿態角；x、y、y′，z、c軸是聯動的；主軸s動砂旋轉，在玻璃加工時s軸高速旋轉研磨玻璃，在刀庫換刀時起主軸定位的作用，如圖1所示。
此中x、y、z軸用來控制磨削砂的空間位置；y、y′是同步軸(因爲該床的橫梁很長必須由兩個動同步驅動)；c軸繞z軸旋轉，控制砂的偏轉姿態角；x、y、y′，z、c軸是聯動的；主軸s動砂旋轉，在玻璃加工時s軸高速旋轉研磨玻璃，在刀庫換刀時起主軸定位的作用，如圖1所示。
2．玻璃雕刻數控體系
(1)硬件 該體系接納了航天數控casnuc2100數控體系作爲硬件平台，硬件部利用的是高性能的奔跑理懲罰器和ipc工主板，內存可以擴充(容量跟主板型有)。
其體系是一個總式、模塊化的數控體系，由源總板、cpu模塊、位置控制模塊、i/o控制模塊、a/d數據收羅模塊等構成，如圖2所示。
其體系是一個總式、模塊化的數控體系，由源總板、cpu模塊、位置控制模塊、i/o控制模塊、a/d數據收羅模塊等構成，如圖2所示。
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z控制軸數6軸。
每塊位置控制卡控制4軸，一塊板控制x、y、z、c軸伺服，二塊板控制y′、主軸伺服，伺服爲交換伺服元。
接口信有給定、反饋和警信息。
每塊位置控制卡控制4軸，一塊板控制x、y、z、c軸伺服，二塊板控制y′、主軸伺服，伺服爲交換伺服元。
接口信有給定、反饋和警信息。
聯動軸數4軸。
主軸控制：連接主軸伺服。
模/數轉換器12bit輸入0- -5v。
表現部件：lcd表現。
通信本領：rs(232接口)。
軟、硬盤接口。
微鍵盤。
存儲器控制：硬盤、doc/dom。
⑩i/o接口：32入/24出，根據控制必要插兩塊i/o板。
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z(2)軟件 數控體系的軟件接納模塊化的要領編程，緊張包羅體系理模塊、人接口模塊、通信模塊、加工步調預理懲罰模塊、刀補模塊、插補模塊以及邏輯控制模塊。
各模塊相對獨立，在調治理模塊的和諧下舉行數據的互換。
各模塊相對獨立，在調治理模塊的和諧下舉行數據的互換。
特點是：該體系的動的同步控制、主軸定位和抛光磨損實時補償是本體系控制的重點和難點。
由于玻璃雕刻床同步控制的軸相距較遠，有約3m的距離，要是同步性能不不壞，其加工精度就不能包管，緊張時還會造成絲杠等精密零件的破壞，因此本控制體系議決軟件對兩同步動反饋脈衝舉行位置檢測，並根據實際毛病舉行補償，較不壞地理了此問題。
別的在抛光加工時，磨磨損較快，爲包管抛光壓力恒定，根據磨動功率檢測數據，對抛光磨損舉行實時動態補償，使磨削結果得到包管。
由于玻璃雕刻床同步控制的軸相距較遠，有約3m的距離，要是同步性能不不壞，其加工精度就不能包管，緊張時還會造成絲杠等精密零件的破壞，因此本控制體系議決軟件對兩同步動反饋脈衝舉行位置檢測，並根據實際毛病舉行補償，較不壞地理了此問題。
別的在抛光加工時，磨磨損較快，爲包管抛光壓力恒定，根據磨動功率檢測數據，對抛光磨損舉行實時動態補償，使磨削結果得到包管。
緊張成果：該體系控制軟件成果強大，不但具有直插補、圓弧插補、刀具長度補償、刀具半徑補償等成果，還根據玻璃雕刻床的特點增長了主軸准停定位、砂壓力檢測、砂磨損手動和自動補償、刀庫數據理、平行軸同步毛病檢測和補償、砂尺寸檢測等特別成果。
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z助自動編程軟件。
直接對加工圖案舉行數控編程不但繁瑣龐大、效率低下，而且有大概不能完成編程任。
爲利用輕便，我公司與北航海爾公司團結辟了 caxa玻璃雕刻自動編程軟件。
該軟件能條數據轉化爲數控體系可以大概辨認的指令數據，操作者只需輸入所要雕刻段的中間，並設定每條條寬度、條深度以及初始段和末端段的長度(初始段和末端段的長度爲漸漸降刀和漸漸提刀所顛末的路徑長度)，編程體系便能自動謀略出砂的走刀軌迹，並根據玻璃的加工工藝，自動確定加工速度、主軸轉速以及其他助成果，孕育産生數控體系可以大概辨認的數據指令代，提提供數控體系利用。
直接對加工圖案舉行數控編程不但繁瑣龐大、效率低下，而且有大概不能完成編程任。
爲利用輕便，我公司與北航海爾公司團結辟了 caxa玻璃雕刻自動編程軟件。
該軟件能條數據轉化爲數控體系可以大概辨認的指令數據，操作者只需輸入所要雕刻段的中間，並設定每條條寬度、條深度以及初始段和末端段的長度(初始段和末端段的長度爲漸漸降刀和漸漸提刀所顛末的路徑長度)，編程體系便能自動謀略出砂的走刀軌迹，並根據玻璃的加工工藝，自動確定加工速度、主軸轉速以及其他助成果，孕育産生數控體系可以大概辨認的數據指令代，提提供數控體系利用。
四、一體化casnuc 2100e數控體系在斜軸外圓磨床中的應用
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z斜軸磨床即可以磨外圓，也可以磨端面。
利用于汽車、摩托車、壓縮等行磨削帶肩圓柱或齒軸的端面和外圓。
利用于汽車、摩托車、壓縮等行磨削帶肩圓柱或齒軸的端面和外圓。
濟南四床廠新辟一種斜軸成果的磨床，選用航天數控的2100eg數控體系，經聯調試，完全餍足利用要求。
2100eg數控體系可用于直切外圓磨床、帶斜軸成果的外圓磨床，技能指標如下：
(1) 控制x軸、z軸、主軸。
(2) 斜軸成果的外圓磨床可實現動、聯動成果，斜軸角度可在0.000°～80.000°之間設定。
(3) e參數成果，具有＋、－、﹡、/運算，果斷、跳轉成果，可讀取x、z、軸坐標當前位置用于砂修整後的加工。
(4) 數控體系能汲取理懲罰量儀探信。
(5) 急退成果：當遇到緊急環境時，可自動實行急退，克制亂的産生。
(6) 動低速理懲罰，速可實行0.001mm/min，速可達100m/min。
動：移動x軸時，只有x軸移動。
聯動：移動x軸時，z軸也移動，使x軸連結與z軸垂直移動。
砂修整步調：
e80：x向砂修整參數，對刀後數據輸入到e參數中
當床的主軸空轉時，是法爲生産廠獲取效益的。
正因爲這一緣故原由，加工車間總是要費盡心地低沈零件在運行進程中的工件互換時間以及新工件的裝卸/調試時間。
正因爲這一緣故原由，加工車間總是要費盡心地低沈零件在運行進程中的工件互換時間以及新工件的裝卸/調試時間。
圖1 當另一個動缸體正在床的密封事情區內銑削加工時，操作員已經事先這一動缸體牢固地夾緊在床表面的一個事情台上，可以大幅度地淘汰工件互換時的主軸停運行時間
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15zmartin-palmer tool & die公司意識到，盡大概大幅度地低沈主軸停車時間，對其告成打入新市場和贏得新客戶具有非常龐大的意義。
martin-palmer tool & die公司在1953年以模具車間的名義迹，多年來，在俄亥俄州的dayton公司，他們在汽車工的用料加工配置方面積累和得到了的計劃和制造技能。
然而在四年前，這一部的生長速度始減緩。
爲了順應新的形勢，該公司始尋求短期性的事情，它認爲，對付美國的制造商而言，尋求外洋的外協生産成本過高。
于是便始目的從汽車工轉移到用和民用産品制造廠和其他市場的oem原始配置制造商。
該公司的合股人rich blevins老師說，現在的狀態是，沒有一家客戶可以占據該公司毛販額的30%以上。
martin-palmer tool & die公司在1953年以模具車間的名義迹，多年來，在俄亥俄州的dayton公司，他們在汽車工的用料加工配置方面積累和得到了的計劃和制造技能。
然而在四年前，這一部的生長速度始減緩。
爲了順應新的形勢，該公司始尋求短期性的事情，它認爲，對付美國的制造商而言，尋求外洋的外協生産成本過高。
于是便始目的從汽車工轉移到用和民用産品制造廠和其他市場的oem原始配置制造商。
該公司的合股人rich blevins老師說，現在的狀態是，沒有一家客戶可以占據該公司毛販額的30%以上。
圖2 這一車間的雙事情台床每每用于動缸體的維修加工，比方重新加工凍結孔和孔徑的大小
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z爲了低沈床主軸的停車時間，該公司認爲可以選用的步伐是：在其現有的vmc立式加工中間根本上，增長托盤互換體系。
爲此，該公司決定接納一種非典範的龍式床平台，這種平台由milltronics公司提供，其布局情勢是接納兩個獨立定位的事情台。
2006年9月，該公司購買了其一台 milltronics tt24雙事情台床，約莫一年後，又購買了其二台床。
爲此，該公司決定接納一種非典範的龍式床平台，這種平台由milltronics公司提供，其布局情勢是接納兩個獨立定位的事情台。
2006年9月，該公司購買了其一台 milltronics tt24雙事情台床，約莫一年後，又購買了其二台床。
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z正如blevins老師強調的那樣，該公司之以是選用這樣的配置平台出于以下幾個緣故原由（其加工的零件數量在1～350個之間）：
這一床的計劃，可餍足該公司對床主軸效率加工的必要。
操作員可以在床事情區以外的事情台上安置和調試一個工件，同時，床可在另一個密封事情區的事情台上加工另一個零件。
床主軸的惟一停車時間産生在卸除已加工完的零件和更新工件的時間。
在加工操作進程中，床事情區任何一側的都是閉著的，警備內裏的冷卻液和切屑外濺，掩護操作員的甯靜，可以使操作員甯靜地在二個事情台上安置調試新的工件。
當新的工件調試安置完以後，只要操作員按下“准備就緒”的按鈕，床就會自動地這一事情台與已經完成工件加工的另一事情台互換。
操作員可以在床事情區以外的事情台上安置和調試一個工件，同時，床可在另一個密封事情區的事情台上加工另一個零件。
床主軸的惟一停車時間産生在卸除已加工完的零件和更新工件的時間。
在加工操作進程中，床事情區任何一側的都是閉著的，警備內裏的冷卻液和切屑外濺，掩護操作員的甯靜，可以使操作員甯靜地在二個事情台上安置調試新的工件。
當新的工件調試安置完以後，只要操作員按下“准備就緒”的按鈕，床就會自動地這一事情台與已經完成工件加工的另一事情台互換。
在平凡的床基座上接納集成式事情台，具有剛性不壞和占地面積小的特點。
該龍式床配有一立式主軸和兩個托盤，托盤接納性編器，可獨立移動，在主軸下的定位精度很高。
由于每個事情台永世性地隸屬于同一個基座布局，並在共享的導軌上移動運行，因此形成了一個壯實剛強的體系。
這種布局可使該床加工種種料，包羅從鋁材到低碳、東西以及不鏽。
該龍式床配有一立式主軸和兩個托盤，托盤接納性編器，可獨立移動，在主軸下的定位精度很高。
由于每個事情台永世性地隸屬于同一個基座布局，並在共享的導軌上移動運行，因此形成了一個壯實剛強的體系。
這種布局可使該床加工種種料，包羅從鋁材到低碳、東西以及不鏽。
圖3雖然這一雙事情台床的計劃對車間的操作工而言是全新的，但明其對控制體系與車間其他床的對體系雷同。
對付不熟習這台床計劃的雇員們而言，這種對控制體系有利于助他們提高習水平
對付不熟習這台床計劃的雇員們而言，這種對控制體系有利于助他們提高習水平
這種邊長爲610mm的tt24方型事情台及其強大的載重本領可以使該車間的床加工大型工件。
該車間每每承接柴油動缸體的維修加工任，這種柴油動缸體的樣式如圖中所示，其重量約爲300lb（1 lb=0.454kg）。
這種事情台的面積很大，充足在上面安置多種台鉗，這樣事情台可夾持多個零件，並在床上一次性完成這些零件的全部加工。
該車間每每承接柴油動缸體的維修加工任，這種柴油動缸體的樣式如圖中所示，其重量約爲300lb（1 lb=0.454kg）。
這種事情台的面積很大，充足在上面安置多種台鉗，這樣事情台可夾持多個零件，並在床上一次性完成這些零件的全部加工。
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z床上的對控制體系助了人們所不熟習的雙事情台的流水組合。
該車間另有其他一些來自milltronics公司的vmc立式加工中間，接納該制造商的 centurion對控制體系。
控制體系的相似性爲操作員操作新型雙事情台床和掌握該床的內外操作特性提供了不少方便。
床上的對式編程以菜爲根本，接納問答要領，從而使操作員可以大概很快地掌握工件的信息，自動地根據輸入的數據創建步調。
在組裝這一新床的平台進程中，車間議決爲其vmc立式加工中間制定典範工件的加工籌劃進程中，對這一床的加工要領舉行了重新評價。
該車間另有其他一些來自milltronics公司的vmc立式加工中間，接納該制造商的 centurion對控制體系。
控制體系的相似性爲操作員操作新型雙事情台床和掌握該床的內外操作特性提供了不少方便。
床上的對式編程以菜爲根本，接納問答要領，從而使操作員可以大概很快地掌握工件的信息，自動地根據輸入的數據創建步調。
在組裝這一新床的平台進程中，車間議決爲其vmc立式加工中間制定典範工件的加工籌劃進程中，對這一床的加工要領舉行了重新評價。
在對導加切削的研究中，明導加切削還可顯著改進加工外貌量。
但對付在差異切削條件下加流的大小與加工外貌量的幹系，以及當切削用量革時應怎樣調解加流以連結加工外貌量等問題尚需舉行深入體系的研究。
但對付在差異切削條件下加流的大小與加工外貌量的幹系，以及當切削用量革時應怎樣調解加流以連結加工外貌量等問題尚需舉行深入體系的研究。
切削加工塑性金屬時，得到良不壞外貌量的緊張停滯是鱗刺和積屑瘤。
根據金屬切削理論［2］，克制鱗刺和積屑瘤的緊張步伐一是接納高速切削；二是當切削速度的提高受到限定時，可對切削地區接納人工加步伐。
導加切削正是一種對切削地區舉行局部加的要領，由于加地區小、效率高，對付克制因切削速度較低而孕育産生的積屑瘤和鱗刺具有良不壞結果和突出優勢。
根據金屬切削理論［2］，克制鱗刺和積屑瘤的緊張步伐一是接納高速切削；二是當切削速度的提高受到限定時，可對切削地區接納人工加步伐。
導加切削正是一種對切削地區舉行局部加的要領，由于加地區小、效率高，對付克制因切削速度較低而孕育産生的積屑瘤和鱗刺具有良不壞結果和突出優勢。
二、導加切削對加工外貌量的影響
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z接納因素試驗法研究導加切削對加工外貌量的影響。
試驗緊張條件如下：工件料：45（調）；刀具：yt15不重磨可轉位硬合金刀片；刀具多少角度：γ0=25°，α0=5°，kr=45°，λs=0；加源：igbt逆源；加工床：cm6140；外貌量測量儀器：ycl-1型觸針式表面儀。
試驗緊張條件如下：工件料：45（調）；刀具：yt15不重磨可轉位硬合金刀片；刀具多少角度：γ0=25°，α0=5°，kr=45°，λs=0；加源：igbt逆源；加工床：cm6140；外貌量測量儀器：ycl-1型觸針式表面儀。
1.差異切削速度下加工外貌量與加流的幹系
連結切削深度（ap=0.2mm）和進給量（f=0.10mm/r）穩固，對應于差別的切削速度vc，接納一組差別的加流值舉行加工，得到的外貌粗糙度值ra與加流值i的幹系如圖1所示。
由圖1可見，由于所選切削速度較低，當未通流時，外貌粗糙度值較大，且加工外貌存在鱗刺；隨著加流漸漸增大，鱗刺漸漸消散，加工外貌量得到改進。
在試驗所用切削用量下，切屑形態始體現爲斷續切屑，且外貌一樣平常存在鱗刺；隨著加流的增大，切屑漸漸爲帶狀切屑，且鱗刺消散。
當刀-屑打仗區剛始紅時，加工外貌量不壞；連續增大加流，則刀-屑打仗區得紅亮，此時加工外貌量又有所降落。
如得到不壞加工外貌量時所對應的加流稱爲加流，則加流iopt與切削速度υc的幹系如圖2所示。
由圖1可見，由于所選切削速度較低，當未通流時，外貌粗糙度值較大，且加工外貌存在鱗刺；隨著加流漸漸增大，鱗刺漸漸消散，加工外貌量得到改進。
在試驗所用切削用量下，切屑形態始體現爲斷續切屑，且外貌一樣平常存在鱗刺；隨著加流的增大，切屑漸漸爲帶狀切屑，且鱗刺消散。
當刀-屑打仗區剛始紅時，加工外貌量不壞；連續增大加流，則刀-屑打仗區得紅亮，此時加工外貌量又有所降落。
如得到不壞加工外貌量時所對應的加流稱爲加流，則加流iopt與切削速度υc的幹系如圖2所示。
圖1 差異切削速度下外貌粗糙度與加流的幹系
圖2 加流與切削速度的幹系
2．差異切削深度下加工外貌量與加流的幹系
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z連結切削速度（vc=1.7m/s）和進給量(f=0.1mm/r)穩固，對應于差別的切削深度ap，接納一組差別的加流值舉行加工，得到的外貌粗糙度值ra與加流值i的幹系如圖3所示。
與切削速度試驗的環境類似，在差別的切削深度下，隨著加流的增大，加工外貌量隨之改進；但當流增大到肯定程度後，加工外貌量又有所降落。
加流iopt與切削深度ap的幹系如圖4所示。
由圖4可見，加流與切削深度根本上成性幹系，利用試驗數據作性回歸，可得如下經曆公式：
與切削速度試驗的環境類似，在差別的切削深度下，隨著加流的增大，加工外貌量隨之改進；但當流增大到肯定程度後，加工外貌量又有所降落。
加流iopt與切削深度ap的幹系如圖4所示。
由圖4可見，加流與切削深度根本上成性幹系，利用試驗數據作性回歸，可得如下經曆公式：
iopt=55.13+351.2ap (1)
式中iopt的位爲a,ap的位爲mm。
圖3 差異切削深度下外貌粗糙度與加流的幹系
圖4 加流與削深度的幹系
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z利用式(1)可在實際加工中預計差異切削深度下較爲切合的加流值。
但該式只實用于工件料爲45調、刀具料爲yt15的導加切削，在實際應用中還必須思量進給量、切削速度等多方面因素的影響。
但該式只實用于工件料爲45調、刀具料爲yt15的導加切削，在實際應用中還必須思量進給量、切削速度等多方面因素的影響。
3．差異進給量下加工外貌量與加流的幹系
進給量f對外貌粗糙度的影響較大，由外貌粗糙度的理論謀略公式ra=f/4（ctgkr+ctgkr′），ry=f2／8rε等可知［2，3］，外貌粗糙度與進給量直接相幹，進給量f越大，則外貌粗糙度理論值也越大。
雖然實際加工形成的外貌粗糙度值由于還受到積屑瘤、鱗刺、振動和刀具磨損等因素的影響，每每比外貌粗糙度理論值大得多，但由此也可看出進給量對外貌粗糙度影響的緊張性。
雖然實際加工形成的外貌粗糙度值由于還受到積屑瘤、鱗刺、振動和刀具磨損等因素的影響，每每比外貌粗糙度理論值大得多，但由此也可看出進給量對外貌粗糙度影響的緊張性。
連結切削速度（vc=0.66m/s）和切削深度（ap=0.2mm）穩固，對付差別的進給量f，接納一組差別的加流值舉行加工，得到的外貌粗糙度值ra和加流值i的幹系如圖5所示。
由圖5可見，通以流舉行加工後，外貌粗糙度值較未通流加工時低沈許多，這緊張是因爲淘汰了加工進程中形成的鱗刺所致。
當切削速度較低時，隨著進給量的增大，切削厚度ac（ac=fsinkr）也隨之增大，至肯定程度後形成節狀切屑，雖然此時積屑瘤，但很容易生成鱗刺，且鱗刺高度隨切削厚度ac的增大而增大［2］。
由此可見，較大進給量所造成的外貌粗糙度中很大一部是鱗刺引起的，雖然導加切削本身並不能減小與進給量密切相幹的外貌粗糙度理論值，但它可議決克制鱗刺的生成而使加工外貌量提高。
加流iopt與進給量f的幹系如圖6所示。
由圖6可見，加流與進給量根本上也成正比幹系。
由圖5可見，通以流舉行加工後，外貌粗糙度值較未通流加工時低沈許多，這緊張是因爲淘汰了加工進程中形成的鱗刺所致。
當切削速度較低時，隨著進給量的增大，切削厚度ac（ac=fsinkr）也隨之增大，至肯定程度後形成節狀切屑，雖然此時積屑瘤，但很容易生成鱗刺，且鱗刺高度隨切削厚度ac的增大而增大［2］。
由此可見，較大進給量所造成的外貌粗糙度中很大一部是鱗刺引起的，雖然導加切削本身並不能減小與進給量密切相幹的外貌粗糙度理論值，但它可議決克制鱗刺的生成而使加工外貌量提高。
加流iopt與進給量f的幹系如圖6所示。
由圖6可見，加流與進給量根本上也成正比幹系。
圖5 差異進給量下外貌粗糙度與加流的幹系
圖6 加流與進給量的幹系
三．分析與論
1.于流的分析
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z從以上試驗結果可以看出，對付給定的刀具料、工件料以及一組確定的切削用量，隨著加流的增大，加工外貌量漸漸改進；當加流到達肯定值時，可得到的加工外貌量；但再連續增大加流時，加工外貌量又會差。
孕育産生這種征象的緣故原由緊張是切削區溫度革的影響。
導加切削的作用理正是議決提高切削區溫度而對加工外貌量孕育産生影響。
在低速切削時，由于切削溫度不高，若加流較小，則量小，對切削區的溫度補償不夠以克制積屑瘤和鱗刺的孕育産生，從而使加工外貌量改進不大，這種環境稱爲“溫度欠補償”；若連續增大加流，切削區溫度進一步升高，積屑瘤和鱗刺漸漸得到克制，並且刀具相對付工件的硬度比和強度比也進一步提高，同時在低速切削時占主導位地方的刀具的磨料磨損和粘結磨損也有所減輕［1］，一方面提高了刀具耐用度，另一方面也提高了刀具的刃形連結本領，從而可得到較小的外貌粗糙度值；以後若進一步增大加流，使切削區溫度連續升高，使刀具的擴散磨損和氧化磨損漸漸加劇［1］，刀具的耐用度及刃形連結本領敏捷低沈，從而導致加工外貌量再次差，這種征象稱爲“溫度過補償”。
正是由于存在“溫度欠補償”和“溫度過補償”征象，因此在導加切削中存在一個加流值，在此加流作用下可得到加工外貌量。
加流的實便是切削溫度。
孕育産生這種征象的緣故原由緊張是切削區溫度革的影響。
導加切削的作用理正是議決提高切削區溫度而對加工外貌量孕育産生影響。
在低速切削時，由于切削溫度不高，若加流較小，則量小，對切削區的溫度補償不夠以克制積屑瘤和鱗刺的孕育産生，從而使加工外貌量改進不大，這種環境稱爲“溫度欠補償”；若連續增大加流，切削區溫度進一步升高，積屑瘤和鱗刺漸漸得到克制，並且刀具相對付工件的硬度比和強度比也進一步提高，同時在低速切削時占主導位地方的刀具的磨料磨損和粘結磨損也有所減輕［1］，一方面提高了刀具耐用度，另一方面也提高了刀具的刃形連結本領，從而可得到較小的外貌粗糙度值；以後若進一步增大加流，使切削區溫度連續升高，使刀具的擴散磨損和氧化磨損漸漸加劇［1］，刀具的耐用度及刃形連結本領敏捷低沈，從而導致加工外貌量再次差，這種征象稱爲“溫度過補償”。
正是由于存在“溫度欠補償”和“溫度過補償”征象，因此在導加切削中存在一個加流值，在此加流作用下可得到加工外貌量。
加流的實便是切削溫度。
2.于流與切削用量幹系的論
導加切削時影響切削區溫度的因素緊張有：（1）切削區的加阻；（2）必要加的切屑量；（3）散條件。
這三個因素均與切削用量密切相幹。
根據焦耳定律，對切削區通以流時，其總量爲
這三個因素均與切削用量密切相幹。
根據焦耳定律，對切削區通以流時，其總量爲
式中 i(t)——議決切削形區的瞬時流（a）
rz——切削區的阻（ω）
t——加時間（s）
該焦耳引起切削區的平均溫升爲
δt=q/cm （3）
式中 c——切屑的比（j/kg℃）
m——切屑的量（kg）
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z思量到導加切削回路中別的阻（如纜的阻、碳刷與導入銅環之間、卡盤與工件之間、刀具與導入銅片之間的打仗阻、源內阻等）的存在，切削用量革引起的切削區阻rz的革量δrz可虎不計，因此可認爲回路中的加流根本穩固［4］。
由式（2）可知，當流根本恒定、加時間雷同時，切削地區的總量取決于切削地區的阻rz，rz越大，量越大。
由式（2）可知，當流根本恒定、加時間雷同時，切削地區的總量取決于切削地區的阻rz，rz越大，量越大。
切削速度是影響切削溫度的緊張因素，隨著切削速度的提高，切削溫度明顯上升［2］，同時由于一樣平常金屬料具有正的阻溫度系數，切削地區的阻rz也會隨之增大，從而使切削地區總的流量增大，此時就必要減小加流以維持加工結果（見圖2），否則就會出現“溫度過補償”。
當切削速度增大到肯定程度時，加流爲零，此時即爲平凡切削要領。
當切削速度增大到肯定程度時，加流爲零，此時即爲平凡切削要領。
未通加工時，切削深度對切削溫度的影響很小，縱然切削深度明顯增大，切削溫度的升高也並不明顯［2］。
但通加工時，切削深度對切削溫度的影響卻很顯著，切削深度越大，切削地區阻rz就越小，呈類似反比幹系［4］，導致切削地區總的流量減小；別的，由于必要加的切屑量增長，並且加入切削的切削刃長度的增大改進了散條件［2］，因此必須增大加流才包管加結果（見圖4），否則就會出現“溫度欠補償”。
但通加工時，切削深度對切削溫度的影響卻很顯著，切削深度越大，切削地區阻rz就越小，呈類似反比幹系［4］，導致切削地區總的流量減小；別的，由于必要加的切屑量增長，並且加入切削的切削刃長度的增大改進了散條件［2］，因此必須增大加流才包管加結果（見圖4），否則就會出現“溫度欠補償”。
hir交叉滚子导轨滑台vru6110 vru9210 vr9-300hx15z當進給量增大時，切削地區的阻rz會減小［4］，切削地區總的流量也隨之淘汰，同時必要加的切屑量增長，因此切削地區的溫度會降落。
雖然進給量增大同時會引起切削溫度上升，但其對切削溫度的影響程度遠不如切削速度革的影響顯著，因此切削區的平均溫度上升並不明顯［2］，爲此必須增大加流才使切削地區的溫度根本連結穩固，從而包管加結果（見圖6）。
雖然進給量增大同時會引起切削溫度上升，但其對切削溫度的影響程度遠不如切削速度革的影響顯著，因此切削區的平均溫度上升並不明顯［2］，爲此必須增大加流才使切削地區的溫度根本連結穩固，從而包管加結果（見圖6）。