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LMA15C LMA20C LMA20LC
LMA25C LMA25LC LMA30C
LMA30LC LMA35C LMA35LC LMA45C LMA45LC
LMA55C LMA55LC LMA65C LMA65LC
RUS26086B RUS26102B RUS26126B RUS38164B
RUS38206B
LR2560Z LR2670Z LR2764Z LR3070Z LR3896Z
LR40100Z LR40125Z LR52410Z LR52203Z
LR76198Z LR104280Z LR124333Z
LR3475C LR47104C LR64140C
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C此中，機床根本件、主傳動體系、進給體系以及液壓、潤滑、冷卻等資助裝置是構成數控機床的機床本體的根本部件，其他部件則按數控機床的成果和必要選用。
只管數控機床的機床本體的根本構成與傳統的機床非常相似，但由于數控機床在成果和性能上的要求與傳統機床存在著巨大的差距，以是數控機床的機床本體在總體布局、布局、性能上與傳統機床有許多明顯的差異，出現了許多順應數控機床成果特點的完全新鮮的呆板結會商部件。
只管數控機床的機床本體的根本構成與傳統的機床非常相似，但由于數控機床在成果和性能上的要求與傳統機床存在著巨大的差距，以是數控機床的機床本體在總體布局、布局、性能上與傳統機床有許多明顯的差異，出現了許多順應數控機床成果特點的完全新鮮的呆板結會商部件。
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C數控機床是一種高精度、高效率的自動化加工配置。
只管數控機床代價昂貴，一次性投資巨大，但仍然爲呆板制造廠家所廣泛接納並取得很不壞的經濟效益，其緣故原由在于數控機床能自動化地，高精度、高質量、高效率地辦理中、小批量的加工問題。
數控技能、伺服驅動技能的生長及在機床上的應用，爲數控機床的自動化、高精度、高效率提供了大概性，但要將大概性變成現實，則必須要求數控機床的呆板布局具有精良的特性才氣包管。
這些特性包羅布局的靜剛度、抗振性、熱穩固性、低速活動的安穩性及活動時的摩擦特性、多少精度、傳動精度等。
只管數控機床代價昂貴，一次性投資巨大，但仍然爲呆板制造廠家所廣泛接納並取得很不壞的經濟效益，其緣故原由在于數控機床能自動化地，高精度、高質量、高效率地辦理中、小批量的加工問題。
數控技能、伺服驅動技能的生長及在機床上的應用，爲數控機床的自動化、高精度、高效率提供了大概性，但要將大概性變成現實，則必須要求數控機床的呆板布局具有精良的特性才氣包管。
這些特性包羅布局的靜剛度、抗振性、熱穩固性、低速活動的安穩性及活動時的摩擦特性、多少精度、傳動精度等。
一、提高機床布局的靜剛度
機床布局的靜剛度是指在切削力和其他力的作用下，機床抵抗變形的本領。
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C機床在加工進程中，受多種外力的作用，包羅活動部件和工件的自重、切削力、驅動力、加減速時的慣性力、摩擦阻力等。
機床的各部件在這些力的作用下將孕育産生變形，如 各根本 件的彎曲和扭變化形，支承構件的局部變形，牢固 連接面和活動齧合面的打仗變形等。
這些變形都市直接或間接地引起刀具與工件之間孕育産生相對位移，破壞刀具和工件原來所占據的精確位置，從而影響機床的加工精度和切削進程的特性，以是，提高機床的靜剛度是機床布局計劃的廣泛要求。
數控機床爲得到高效率而具有的大功率和高速度，使它所蒙受的種種外力負載越發惡劣，而且加工進程的自動化也使得加工誤差無法由人工幹涉來修正和補償，以是，數控機床的變形對加工精度的影響會更爲緊張。
爲了包管數控機床在自動化、高效率的切削條件下得到穩固的高精度，其呆板布局應具有更高的靜剛度，有尺度劃定命控機床的剛度系數應比類似的平凡機床高 50 ％。
機床的各部件在這些力的作用下將孕育産生變形，如 各根本 件的彎曲和扭變化形，支承構件的局部變形，牢固 連接面和活動齧合面的打仗變形等。
這些變形都市直接或間接地引起刀具與工件之間孕育産生相對位移，破壞刀具和工件原來所占據的精確位置，從而影響機床的加工精度和切削進程的特性，以是，提高機床的靜剛度是機床布局計劃的廣泛要求。
數控機床爲得到高效率而具有的大功率和高速度，使它所蒙受的種種外力負載越發惡劣，而且加工進程的自動化也使得加工誤差無法由人工幹涉來修正和補償，以是，數控機床的變形對加工精度的影響會更爲緊張。
爲了包管數控機床在自動化、高效率的切削條件下得到穩固的高精度，其呆板布局應具有更高的靜剛度，有尺度劃定命控機床的剛度系數應比類似的平凡機床高 50 ％。
1 ．合理計劃根本件的截面形狀和尺寸，接納合理的筋板布局
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C機床在外力的作用下， 各根本件將 蒙受彎曲和旋轉載荷，其彎曲和扭變化形的大小則取決于根本件的截面抗彎 和抗扭慣性矩 ，抗彎、 抗扭慣性矩大，變形則小，剛度就高。
表 5-1 列出了在截面 積雷同 ( 即重量雷同 ) 時，差異截面形狀和尺寸的慣性矩。
由表中數據可知：在形狀和截面積雷同時，減小壁厚，加大截面表面尺寸，可大大增長剛度；關閉截面的剛度遠遠高于不關閉截面的剛度；圓形截面的抗扭剛度高于方形截面，抗彎剛度則低于方形截面；矩形截面在尺寸大的偏向具有很高的抗彎剛度。
因此，議決合理計劃截面形狀和尺寸，可大大提高根本件的布局靜剛度。
表 5-1 列出了在截面 積雷同 ( 即重量雷同 ) 時，差異截面形狀和尺寸的慣性矩。
由表中數據可知：在形狀和截面積雷同時，減小壁厚，加大截面表面尺寸，可大大增長剛度；關閉截面的剛度遠遠高于不關閉截面的剛度；圓形截面的抗扭剛度高于方形截面，抗彎剛度則低于方形截面；矩形截面在尺寸大的偏向具有很高的抗彎剛度。
因此，議決合理計劃截面形狀和尺寸，可大大提高根本件的布局靜剛度。
圖5-1 所示爲 日本森精機 SL 系列數控車床的床身截面，床身導軌傾斜擺設，改進了排屑條件，同時截面形狀接納關閉式箱體布局，從而加大了床身截面的外表面尺寸，使該床身具有很高的抗彎、抗扭剛度。
這種傾斜擺設的布局爲數控車床所廣泛接納。
這種傾斜擺設的布局爲數控車床所廣泛接納。
圖5-2 所示爲臥式加工中間廣泛接納的框式立柱布局。
從正面看，立柱截面成關閉框形，表面尺寸大，從而包管以高旋轉剛度蒙受切削扭矩孕育産生的旋轉載荷。
從俯視截面看，兩個立柱截面形狀爲矩形，矩形尺寸大的偏向正是因切削力作用孕育産生大的彎曲載荷的偏向。
因而這種布局具有很高的剛度。
從正面看，立柱截面成關閉框形，表面尺寸大，從而包管以高旋轉剛度蒙受切削扭矩孕育産生的旋轉載荷。
從俯視截面看，兩個立柱截面形狀爲矩形，矩形尺寸大的偏向正是因切削力作用孕育産生大的彎曲載荷的偏向。
因而這種布局具有很高的剛度。
合理擺設根本件的筋板可以提高靜剛度，表5-2 給出了立柱的幾種差異筋板擺設時的相對靜剛度。
從表中可知：縱向筋板能提高立柱的抗彎和抗扭剛度，提高抗扭剛度結果更爲顯著；對角線斜置筋板和對角線交錯筋板對提高立柱的剛度更爲有效。
從表中可知：縱向筋板能提高立柱的抗彎和抗扭剛度，提高抗扭剛度結果更爲顯著；對角線斜置筋板和對角線交錯筋板對提高立柱的剛度更爲有效。
表5-2 差異筋板擺設時立柱的靜剛度比擬
圖5-3 所示爲兩種立式加工中間立柱的橫截面圖。
由于該立柱蒙受彎扭組合載荷，故截面接納靠近正方形的關閉外形，爲了進一步提高抗彎、抗扭剛度，內部接納了斜方雙層壁( 相當于斜縱向筋板) 和對角線交錯筋板。
以是，這兩種立柱都有很高的抗彎、抗扭剛度。
由于該立柱蒙受彎扭組合載荷，故截面接納靠近正方形的關閉外形，爲了進一步提高抗彎、抗扭剛度，內部接納了斜方雙層壁( 相當于斜縱向筋板) 和對角線交錯筋板。
以是，這兩種立柱都有很高的抗彎、抗扭剛度。
(a)XK-716 型立式加工中間； (b)STAMA MCll8 型立式加工中間
圖5-3 立柱橫截面
合理擺設筋板還可提高根本件的局部剛度，圖5-4 所示爲日本三井精機 HS 6A 型超精密重切削臥式加工中間接納的床身布局。
該床身爲團體式布局，截面爲關閉箱形布局，團體布局剛度很高。
爲了加強導軌連接的局部剛度，接納兩條成 Y 形的斜筋支持導軌。
該床身爲團體式布局，截面爲關閉箱形布局，團體布局剛度很高。
爲了加強導軌連接的局部剛度，接納兩條成 Y 形的斜筋支持導軌。
圖5-4 三井精機HS 6A 型加工中間的床身布局
2 ．接納合理的布局布局，改進機床的受力狀態，提高機床的靜剛度
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C在切削力、自重等外力雷同的環境下，要是能改進機床的受力狀態，減小變形，則能到達提高剛度的目的。
以機床主軸爲例，在其他條件穩固的環境下，收縮主軸前端的懸伸長度，可以減小主軸蒙受的彎矩，從而減小主軸前端的撓度，提高主軸的剛度。
以機床主軸爲例，在其他條件穩固的環境下，收縮主軸前端的懸伸長度，可以減小主軸蒙受的彎矩，從而減小主軸前端的撓度，提高主軸的剛度。
接納合理的機床布局布局，可以顯著地改進機床的受力狀態，提高機床的剛度。
圖5-5 所示爲傳統的車床床身布局 ( 見圖5-5(a)) 與數控車床床身布局 ( 見圖5-5(b)) 的受力狀態的分析比力。
圖5-5 車床床身布局
設床身截面積和慣性矩及其所受切削力 P 相稱，對傳統車床，床身水平布局，床身所受扭矩爲：
(5-1)
對數控車床，床身傾斜布局，設傾角爲 β ，床身所受扭矩爲：
(5-2)
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C比力式 (5-1) 和式 (5-2) 可看出，接納傾斜布局的數控車床床身所蒙受的扭矩要比接納水平布局的傳統車床床身的要小，因而機床的剛度得到了提高。
圖5-6 所示爲傳統的臥式镗銑床的布局結會商臥式加工中間 ( 臥式自動換刀數控镗銑床 ) 的布局布局的比力。
傳統的臥式镗銑床由于主軸箱單面懸挂在立柱側面，主軸箱自重將使立柱蒙受彎矩，切削力將使立柱蒙受扭矩，而加工中間的布局使主軸箱的主軸中間位于立柱的對稱面內，立柱則不再蒙受由主軸箱自重孕育産生的彎矩和由切削力孕育産生的扭矩，從而改進了立柱的受力狀態，減小了立柱的彎曲、扭變化形，提高了剛度 。
圖5-6 臥式镗銑床與臥式加工中間的布局布局比力
3 ．補償有關零、部件的靜力變形
在外力的作用下，機床的變形是不行克制的，要是能采取步伐使變形對加工精度的影響減小，其結果相當于提高了機床的剛度。
依照這一思路，孕育産生了許多補償有關零、部件的靜力變形的要領，這種要領廣泛用于補償因自重而引起的靜力變形。
依照這一思路，孕育産生了許多補償有關零、部件的靜力變形的要領，這種要領廣泛用于補償因自重而引起的靜力變形。
如圖5-7 所示的大型龍門銑床，當主軸部件移到橫梁中部時，橫梁的彎曲變形 ( 下凹 ) 大。
爲此可將橫梁導軌加工成中部凸起的抛物線形，大概議決在橫梁內部安置資助梁和預校正螺釘將主導軌預調校正爲中凸抛物線形，如允許以補償主軸箱移動到橫梁中部時引起的彎曲變形 ( 圖5-7(a)) 。
爲此可將橫梁導軌加工成中部凸起的抛物線形，大概議決在橫梁內部安置資助梁和預校正螺釘將主導軌預調校正爲中凸抛物線形，如允許以補償主軸箱移動到橫梁中部時引起的彎曲變形 ( 圖5-7(a)) 。
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C爲補償主軸箱自重的影響，也可以用加平衡重塊或其他平衡力的要領，抵消部門直接作用于橫梁上的自重，從而減小橫梁因主軸箱自重引起的彎曲變形 ( 圖5-7(b)) 。
4 ．提高機床各部件的打仗剛度
在機床各部件的牢固連接面和活動副的聯合面之間，總會存在宏觀和微觀不屈，兩個面之間真正打仗的只是一些高點，實際打仗面積小于兩打仗外貌的面積 ( 名義打仗面積 ) ，因此，在承載時，作用于這些打仗點的壓強要比平均壓強大得多，從而孕育産生打仗變形。
平均壓強 p 與變形 δ 之比稱爲打仗剛度，即
平均壓強 p 與變形 δ 之比稱爲打仗剛度，即
(5-3)
由于機床總有爲數較多的靜、動連接面，要是不過細提高打仗剛度，各連接面的打仗變形就會大大低沈機床的團體剛度，對加工精度孕育産生非常倒黴的影響。
圖5-7 橫梁彎曲變形補償
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C影響打仗剛度的根本因素是實際打仗面積的大小，任何增大實際打仗面積的要領都能有效地提高打仗剛度。
如機床的導軌常接納人工鏟刮工藝作爲終的精加工工序，議決刮 研 ，可以增長單位面積上的打仗點，並使打仗點散布勻稱，從而增長 導軌副聯合面的實際打仗面積，提高打仗剛度。
又如接納滾動軸承作爲支承的主軸部件，都要計劃預 緊布局調解軸承間隙，使軸承在有預加載荷的條件下運轉，以提高主軸的支承剛度。
預加載荷增大了實際打仗點的面積，從而到達提高打仗剛度的目的。
接納螺紋緊固的牢固連接面，合理擺設肯定命量的螺栓，並對螺栓的擰緊力矩提出嚴格要求以包管恰當的預緊力，也是爲提高打仗剛度而常接納的步伐。
如機床的導軌常接納人工鏟刮工藝作爲終的精加工工序，議決刮 研 ，可以增長單位面積上的打仗點，並使打仗點散布勻稱，從而增長 導軌副聯合面的實際打仗面積，提高打仗剛度。
又如接納滾動軸承作爲支承的主軸部件，都要計劃預 緊布局調解軸承間隙，使軸承在有預加載荷的條件下運轉，以提高主軸的支承剛度。
預加載荷增大了實際打仗點的面積，從而到達提高打仗剛度的目的。
接納螺紋緊固的牢固連接面，合理擺設肯定命量的螺栓，並對螺栓的擰緊力矩提出嚴格要求以包管恰當的預緊力，也是爲提高打仗剛度而常接納的步伐。
5 ．接納鋼板焊接布局
長期以來，機床根本件緊張接納鑄鐵件。
比年來，以鋼板焊接布局代替鑄鐵件的趨勢不停擴大，從開始在單件和小批量的重型和超重型機床上的應用，漸漸生長到有肯定批量的中型機床。
比年來，以鋼板焊接布局代替鑄鐵件的趨勢不停擴大，從開始在單件和小批量的重型和超重型機床上的應用，漸漸生長到有肯定批量的中型機床。
表 5-3 列出了 Star-Turn1200 型數控車床焊接床身和鑄造床身的剛度的比擬結果。
從結果看，焊接床身的剛度高于鑄造床身。
這是因爲兩種床身的筋板擺設差異，鋼板焊接布局容易采五章數控機床的布局與傳動用有利于提高剛度的筋板擺設情勢，能充實發揮壁板和筋板的承載及抵抗變形的作用；焊接布局還無需鑄造布局所需的出砂口，有大概將根本件做成完全關閉的箱形布局。
別的，鋼板的彈性摸量 E 爲MPa ，而鑄鐵的彈性模量 E 僅MPa ，兩者險些相差一倍， E= σ / ε ，在應力 σ 雷同時， E 大則孕育産生的應變 ε 小， E 的大小反應了質料抵抗彈性變形的本領。
因此，在布局雷同時， E 值大的質料剛度則高。
從結果看，焊接床身的剛度高于鑄造床身。
這是因爲兩種床身的筋板擺設差異，鋼板焊接布局容易采五章數控機床的布局與傳動用有利于提高剛度的筋板擺設情勢，能充實發揮壁板和筋板的承載及抵抗變形的作用；焊接布局還無需鑄造布局所需的出砂口，有大概將根本件做成完全關閉的箱形布局。
別的，鋼板的彈性摸量 E 爲MPa ，而鑄鐵的彈性模量 E 僅MPa ，兩者險些相差一倍， E= σ / ε ，在應力 σ 雷同時， E 大則孕育産生的應變 ε 小， E 的大小反應了質料抵抗彈性變形的本領。
因此，在布局雷同時， E 值大的質料剛度則高。
表5-3 焊接床身與鑄造床身的剛度比擬
二、提高機床布局的抗振性
機床的振動會在被加工工件外貌留下振紋，影響工件的外貌質量，緊張時則使加工進程難以舉行下去。
機床加工時大概孕育産生兩種情勢的振動：逼迫振動和自激振動。
機床的抗振性指的是抵抗這兩種振動的本領。
機床加工時大概孕育産生兩種情勢的振動：逼迫振動和自激振動。
機床的抗振性指的是抵抗這兩種振動的本領。
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C逼迫振動是在種種動態力 ( 如高速回轉零件的不屈衡力、往複活動件的換向打擊力、周期變革的切削力等 ) 作用下被迫孕育産生的振動。
要是動態力的頻率與機床某部件的固有頻率重合，則將産生共振。
機床布局抵抗逼迫振動的本領可以用動剛度大小來表現。
要是動態力的頻率與機床某部件的固有頻率重合，則將産生共振。
機床布局抵抗逼迫振動的本領可以用動剛度大小來表現。
自激振動是在投有外加動態力的環境下，由切削進程自身所引發的振動。
自激振動的頻率靠近或略高于機床主振型的低階固有頻率，振幅較大，對加工進程孕育産生極爲倒黴的影響。
當機床的剛度、刀具切削角度、工件與刀具質料、切削速度和進給量都肯定時，影響自激振動的緊張因素便是切削寬度 b ，因此，可以把不孕育産生自激振動的大切削寬度，稱爲臨界切削寬度，作爲果斷機床切削穩固性 ( 抵抗自激振動的本領 ) 的指標。
自激振動的頻率靠近或略高于機床主振型的低階固有頻率，振幅較大，對加工進程孕育産生極爲倒黴的影響。
當機床的剛度、刀具切削角度、工件與刀具質料、切削速度和進給量都肯定時，影響自激振動的緊張因素便是切削寬度 b ，因此，可以把不孕育産生自激振動的大切削寬度，稱爲臨界切削寬度，作爲果斷機床切削穩固性 ( 抵抗自激振動的本領 ) 的指標。
高速切削是孕育産生動態力的直接因素，強力切削也意味著切削寬度大。
數控機床在尋求高速度、高切削效率的同時，也埋下了容易孕育産生受迫振動和自激振動的源頭。
切削進程的自動化又使得振動難以由人工來控制和消除，數控機床只有靠自身機床布局的高抗振性來減小和降服振動對加工精度、加工進程的影響。
數控機床在尋求高速度、高切削效率的同時，也埋下了容易孕育産生受迫振動和自激振動的源頭。
切削進程的自動化又使得振動難以由人工來控制和消除，數控機床只有靠自身機床布局的高抗振性來減小和降服振動對加工精度、加工進程的影響。
這樣才氣克制由于工藝方案思量不周而大概出現的産風致量問題，造成無謂的人力、物力等資源的浪費。
全面合理的數控加工工藝分析是提高數控編程質量的緊張保障。
全面合理的數控加工工藝分析是提高數控編程質量的緊張保障。
在數控加工中，從零件的計劃圖紙到零件成品合格交付，不但要思量到數控步調的方式，還要思量到諸如零件加工工藝蹊徑的擺設、加工機床的選擇、切削刀具的選擇、零件加工中的定位裝夾等一系列因素的影響，在開始編程前，必須要對零件計劃圖紙和技能要求舉行細致的數控加工工藝分析，以終確定哪些是零件的技能要害，哪些是數控加工的難點，以及數控步調方式的難易程度。
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C零件工藝性分析也是數控籌劃的一步，在此根本上，方可確定零件數控加工所需的數控機床、加工刀具、工藝裝備、切削用量、數控加工工藝蹊徑，從而得到佳的加工工藝方案，終餍足零件工程圖紙和有關技能文件的要求。
數控加工工藝流程圖
1．數控加工工藝蹊徑訂定所需的原始資料
（1）零件計劃圖紙、技能資料，以及産品的裝置圖紙。
（2）零件的生産批量。
（3）零件數控加工所需的相幹技能尺度如企業尺度和工藝文件。
（4）産品驗收的質量尺度。
（5）現有的生産條件和資料。
工藝裝備及專用配置的制造本領、加工配置和工藝裝備的規格及性能、工人的技能水平。
工藝裝備及專用配置的制造本領、加工配置和工藝裝備的規格及性能、工人的技能水平。
2．毛坯狀態分析
大多數零件計劃圖紙只定義了零件加工時的形狀和大小，而沒有指定原始毛坯質料的數據，包羅毛料的範例、規格、形狀、熱處理懲罰狀態以及硬度等。
編程時，對毛料的深入相識是一個緊張的開始，利用這些原始信息，有利于數控步調籌劃。
編程時，對毛料的深入相識是一個緊張的開始，利用這些原始信息，有利于數控步調籌劃。
（1）産品的裝置圖和零件圖分析
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C對付裝置圖的分析和研究，緊張是熟習産品的性能、用途和事情條件，明確零件在産品中的相互裝置位置及作用，相識零件圖上各項技能條件訂定的依據，找出其緊張技能要害問題，爲訂定精確的加工方案奠定根本。
雖然平凡零件舉行工藝分析時，可以不舉行裝置圖的分析研究。
雖然平凡零件舉行工藝分析時，可以不舉行裝置圖的分析研究。
（2）零件圖的工藝性分析
對零件圖的分析和研究緊張是對零件舉行工藝檢察，如查抄計劃圖紙的視圖、尺寸標注、技能要求是否有錯誤、遺漏之處，尤其對布局工藝性較差的零件，要是大概應和計劃人員舉行雷同或提出修改意見，由計劃人員決定是否舉行須要的修改和完善。
① 零件圖的完備性和精確性分析
零件的視圖應切合國家尺度的要求，位置精確，表達明白；多少元素（點、線、面）之間的幹系（如相切、相交、平行）應精確；尺寸標注應完備、清楚。
② 零件技能要求分析
零件的技能要求緊張包羅尺寸精度、形狀精度、位置精度、外貌粗糙度及熱表處理懲罰要求等，這些技能要求應當是可以大概包管零件利用性能前提下的極限值。
舉行零件技能要求分析，緊張是分析這些技能要求的合理性以及實現的大概性，重點分析緊張外貌和部位的加工精度和技能要求，爲訂定合理的加工方案做不壞准備。
同時通太甚析以確定技能要求是否過于嚴格，因爲過高的精度和過小的外貌粗糙度要求會使工藝進程變得龐大，加工難度加大，增長不須要的成本。
舉行零件技能要求分析，緊張是分析這些技能要求的合理性以及實現的大概性，重點分析緊張外貌和部位的加工精度和技能要求，爲訂定合理的加工方案做不壞准備。
同時通太甚析以確定技能要求是否過于嚴格，因爲過高的精度和過小的外貌粗糙度要求會使工藝進程變得龐大，加工難度加大，增長不須要的成本。
③ 尺寸標注要領分析
HIR直线导轨滚动块LMA25LC LMA30LC LR3475C零件圖的尺寸標注要領有局部疏散標注法、會合標注法和坐標標注法等。
對在數控機床上加工的零件，零件圖上的尺寸在可以大概包管利用性能的前提下，應只管即便采取會合標注或以同一基准標注（即標注坐標尺寸）的要領，這樣既方便了數控步調方式，又有利于計劃基准、工藝基准與編程原點的統一。
對在數控機床上加工的零件，零件圖上的尺寸在可以大概包管利用性能的前提下，應只管即便采取會合標注或以同一基准標注（即標注坐標尺寸）的要領，這樣既方便了數控步調方式，又有利于計劃基准、工藝基准與編程原點的統一。
④ 零件質料分析
在餍足零件成果的前提下，應選用自制的質料，選擇質料時應駐足于國內，不要方便選擇名貴和緊缺的質料。